1、原因剖析

　　

　　(1) 有材料標(biāo)明，因為全連式關(guān)閉母線外殼環(huán)流的集膚效應(yīng)與鄰近效應(yīng)，三相并排布置圓管載流導(dǎo)體的中相附加電阻與三相均勻附加電阻之比接近2倍，因此中相關(guān)閉母線外殼的溫升都高于邊相。

　　

　　(2) 發(fā)電機(jī)關(guān)閉母線彈性節(jié)處內(nèi)藏12片截面120mm×10mm的跨接鋁排(均勻分布)，鑒于圓導(dǎo)體的集膚效損耗系數(shù)Kf=r/r0≈1(式中:r 是溝通電阻，r0是直流電阻)，可認(rèn)為關(guān)閉母線外殼回路因為電磁感應(yīng)而發(fā)生的環(huán)流也是均勻分布的，即正常狀況下每片跨接鋁排經(jīng)過的環(huán)流約為發(fā)電機(jī)負(fù)荷電流的1/12。

　　

　　(3) 該彈性節(jié)處的跨接鋁排雖為內(nèi)藏式，但可初步判斷過熱處的內(nèi)藏跨接鋁排有接觸不良現(xiàn)象。根據(jù)全連式關(guān)閉母線外殼環(huán)流損耗的計算公式Pc=I2krkoKf.式中Ik為外殼環(huán)流;rko為外殼直流電阻;Kf為外殼的集膚效應(yīng)損耗系數(shù)，在厚度不大于8mm時可取為1。

　　

　　顯見，動力母線跟著過熱處內(nèi)藏跨接鋁排的接觸不良，該部位的直流電阻rko將同步上升，引起該處的環(huán)流損耗Pc成正比例上升，勢必引起部分過熱。且跟著機(jī)組負(fù)荷的改變，外殼環(huán)流Ik相應(yīng)改變，環(huán)流損耗Pc與外殼環(huán)流(有效值)的平方成正比，溫升必定隨之相應(yīng)改變。

　　

　　2、處理方法

　　

　　2.1運轉(zhuǎn)中處理方案的似定

　　

　　(1)缺陷未處理前，聯(lián)絡(luò)省中調(diào)恰當(dāng)降低5號發(fā)電機(jī)有功、無功負(fù)荷，電氣運轉(zhuǎn)值班員加強(qiáng)巡檢，做好接連測溫工作，裝置一臺臨時排風(fēng)扇，外部吹風(fēng)降溫，盡量操控過熱處的溫度。

　　

　　(2)彈性節(jié)兩頭軟接箱外側(cè)每側(cè)法蘭均有24顆固定螺栓，擬在每對螺栓間逐一加裝銜接小鋁排，以期對內(nèi)藏式跨接鋁排施行分流，從而降低發(fā)熱。

　　

　　因為關(guān)閉母線外殼是三相短路并接地的，鋁外殼上感應(yīng)的軸向電動勢與大地間無電位差，故可在不停機(jī)的條件下施行。

　　

　　2.2 停機(jī)后處理過程

　　

　　(1)解體彈性節(jié)橡膠套，經(jīng)查各跨接鋁排的固定螺栓雖無嚴(yán)重的松動現(xiàn)象。但部分緊固螺絲有顯著的電化腐蝕形成接觸不良而導(dǎo)致過熱的痕跡，特別是過熱場所對應(yīng)的固定螺絲狀況尤甚。解開12塊跨接過渡鋁排，對過熱、電化腐蝕部位進(jìn)行打磨后涂改增強(qiáng)導(dǎo)電性和防氧化性的電力脂，以消除接觸電阻大形成的發(fā)熱。

　　

　　(2)考慮到5號發(fā)電機(jī)組已運轉(zhuǎn)多年(1981年投運)，為增強(qiáng)B相關(guān)閉母線彈性節(jié)銜接處的載流量，仍按上述處理方案，在B相彈性節(jié)兩頭軟接箱外法蘭間加裝24根截面50mm×5mm銜接小鋁排，以期對12塊內(nèi)藏式跨接鋁排進(jìn)行分流，一起增大表面散熱能力、處理狀況如圖1所示。

　　

　　3、作用檢測

　　

　　(1)發(fā)電機(jī)組運轉(zhuǎn)帶200MW負(fù)荷時，用遠(yuǎn)紅外測溫儀測得關(guān)閉母線B相原過熱處的溫度為50℃，同法蘭其它部位的溫度也降至50℃以下。夏季高溫天氣帶210MW時，B相關(guān)閉母線彈性節(jié)法蘭處溫度也在65℃以下，降溫作用顯著，5號發(fā)電機(jī)組圓滿完成了迎峰度夏任務(wù)。

　　

　　(2)210MW負(fù)荷時，用鉗型電流表測得新加裝的B?相關(guān)閉母線彈性節(jié)處銜接小鋁排每根經(jīng)過的電流均在25A左右，達(dá)到了預(yù)期的分流目的。